Конструкция железобетонного анкера

Конструкция железобетонного анкера размеры сечений железобетонных колонн А за счет чего расширяется муфта? Технология заполнения скважины раствором после установки в нее арматуры более сложна, поэтому так называемые нагнетаемые анкера применяют реже.

Сущность анкерной крепи следующая. Плоские трещины, ровные, заполненные породой Для этой цели нужно использовать специально установленные анкеры. Для обеспечения работы комплекса необходимы источники: Рабочие, непосредственно не занятые на этой работе, должны быть удалены из рабочей анеера на расстояние не менее 30 м. Расчет состава сухой смеси, определение режима нанесения и ориентировочного состава набрызгбетона. Характеристика некоторых ВВ, применяемых на подземных горных работах.

железобетонные своды каналов теплотрасс

Жби н новгород завод конструкция железобетонного анкера

S больше длины отгибов. В пробуренный шпур 1 закачивают цементно-песчаную смесь 2. Затем в заполненный смесью. Келезобетонный анкер состоит иэ омоноличиваемой в шпуре 1 цементнопесчаной смесью 2 штанги 3, на глубинном конце которой имеются продольная центральная прорезь 4 и фиксатор. Фиксатор 5 выполнен в. Расстояние между наиболее выступающими наружу отгибами равно диаметру шпура 1, а глубина прорези 4 равна или 40 больше длины отгибов.

Затем штангу 3 проталкивают в шпур 1 с помощью телескопного перфоратора, пневмоко-, лонки или другими средствами. При проталкивании штанги 3 фиксатор 5. Но так как шпур 1 имеет круглую форму, а детой на нее шайбой 7. При проталкивании Ф5 упруго сжимается за счет сокращения ширины прорези 4 и зазора между отгибами и штангой 3.

После установки штанги 3 в шпуре 1 Ф5 распирается в нем. Усилие выдергивания зафиксированного в шпуре 1 анкера равно разрывному усилию штанги 3. После установки штанги 3 в шпуре 1 фиксатор 5 за счет своей упругости распирается в нем, при этом предельное выдерживающее усилие равно усилию разрыва штанги 3 в районе прорези 4.

Таким образом, до схватывания в шпуре 1 цементно-песчаной смеси 2 анкер может выдерживать нагрузки, равные разрывному усилию штанги 3, что позволяет устанавливать анкеры перед взрывными работами в забое выработки, используя их в качестве временной крепи. Расчетную величину прочности закрепления заглубленной части необходимо корректировать натурными испытаниями согласно пп.

Длину замковой части l 3 и концевой части l к , выступающей в выработку, следует назначать конструктивно в зависимости от типа замка и конструкции крепления подхвата. При этом для клинощелевых анкеров длина замковой части должна быть не менее 20 см. Номограмма для определения относительных размеров зоны возможного обрушения z в зависимости от глубины заложения тоннеля. Разница между диаметрами шпура и замка клинощелевого анкера не должна превышать 8 мм.

Толщину клина в в основании рекомендуется назначать равной диаметру замка анкера, но не менее величины, определяемой из выражения. Коэффициент крепости грунта f. Длину клина следует назначать конструктивно, но при условии, что его длина не должна превышать половину основания более чем в 12 раз.

Правильность назначения параметров замка необходимо обязательно проверить путем испытаний прочности за крепления замков в производственных условиях, проводимых в соответствии с указаниями пп. Для конструкций замков, приведенных в пп. В случаях, когда замки анкеров могут подвергаться воздействию попеременного замораживания и оттаивания, испытания замков на прочность закрепления следует проводить в талом грунте. Длину замковой части железобетонных анкеров сначала назначают ориентировочно, как правило, в пределах от 20 до 60 см.

При этом прочность N 1 , МПа, закрепления замка определяют по формуле. Удельные сцепления даны для следующих быстротвердеющих растворов:. Удельное сцепление цементно-песчаных растворов состава 1: Прочность закрепления замков железобетонных анкеров должна быть подтверждена результатами испытаний см. Если результаты проведенных испытаний покажут прочность закрепления замков анкеров ниже расчетной, необходимо изменить конструкцию замка или отдельные параметры диаметр, толщину клина и т.

Длину замковой части железобетонных анкеров l 3 , м, на основе результатов испытаний следует откорректировать по соотношению: Для крепления тоннельных выработок запрещается применять анкеры длиной менее 1 м, а также анкеры с прочностью закрепления замка менее 40 кН. Предельное расстояние между анкерами а, м, следует определять по формуле.

В сильнотрещиноватых породах расстояние между анкерами следует назначать не более 0,5 l р. Расчетная нагрузка Р, кН, на анкер будет. Ориентировочно выбранный диаметр стержня анкера необходимо корректировать по формуле. Для нетрещиноватых, слаботрещиноватых и трещиноватых грунтов с одной или двумя системами трещин, где возможно омоноличивание грунтовых блоков анкерами, крепь рекомендуется рассчитывать по гипотезе образования несущей конструкции из окружающих выработку грунтов рис. Представляя эту конструкцию в виде породной арки, следует пользоваться соотношением, связывающим длину анкеров l a и расстояние между ними межанкерное расстояние а.

Предел прочности на растяжение s p , МПа. Схема несущей породной конструкции, образуемой вокруг выработки с помощью анкеров:. При установке анкеров непосредственно возле забоя сразу после обнажения выработки в стержнях возникают дополнительные усилия, связанные с взаимовлияющим деформированием крепи и породы.

Анкеры следует устанавливать сразу вслед за продвижением забоя. В слаботрещиноватых породах допускается отставание постановки подхватов или сетки должно быть отражено в паспорте крепления , но не более чем на 20 м от лба забоя. В этом случае для навешивания подхватов или сетки па стальной анкер устанавливают вторую опорную шайбу и гайку. Перед установкой крепи следует произвести тщательную оборку кровли и подтянуть ганки на двух последних рядах анкеров способом, указанным в п.

Бурение шпуров под анкеры следует производить по размеченной сетке, строго соответствующей паспорту крепления, бурильными машинами с манипуляторами на самоходных шасси или на буровых рамах. Допускается бурение анкерных шпуров телескопическими или ручными перфораторами с пневмоподатчиками.

Бурение с промывкой водой разрешается при последующей тщательной продувке шпура сжатым воздухом; в нестойких по отношению к воде грунтах бурение следует производить только всухую при обеспечении пылеулавливания отсосе пыли. Отклонения диаметра и длины шпуров от указанных в паспорте крепления не должны превышать соответственно 1 мм и 5 см. Перед установкой необходимо осмотреть детали анкера.

Смазка элементов замка должна быть удалена за исключением стержней корневых анкеров, где смазка предусмотрена как защита от коррозии. Запрещается устанавливать анкеры с плохо нарезанной или поврежденной резьбой, гнутым стержнем и прочими механическими дефектами. При установке клинового анкера стержень с вставленным в прорезь на мм клином вводят в шпур. Для создания предварительной расклинки следует доводить анкер до конца резким движением до упора в дно шпура, после чего анкер следует забивать пневматическим ударным инструментом со специальной насадкой до прекращения заглубления анкерного стержня.

Забивка анкера кувалдой допускается как исключение при установке отдельных анкеров или их малочисленных партий. После забивки на наружный конец анкера следует установить опорную шайбу, гайку. В клинощелевых и распорных анкерах сразу после установки следует произвести натяжение стержня для предотвращения расслоений и частичной релаксации напряжений в горном массиве.

Величина натяжения менее 40 кН 4 тс при установке анкеров не допускается. В набивных железобетонных анкерах нагнетание раствора в шпуры следует производить растворонагнетателями. Заполнение шпуров раствором производится через шланг с соплом в два приема; первая доза нагнетается при сопле, недоведенном на 20 - 30 см до дна шпура, вторая при сопле, выдвинутом к устью на 20 - 30 см.

Анкерный стержень следует устанавливать в шпур сразу после извлечения сопла и закреплять в устье шпура деревянным клином. Зазор между стенками шпура и шлангом при нагнетании раствора и между стержнем и стенками шпура при установке следует перекрывать в устье резиновым или сальниковым уплотнением, препятствующим утечке раствора из шпура до твердения.

Сроки достижения этой прочности должны быть оговорены в паспорте крепления подземной выработки. При анкерном креплении с жестким подхватом вначале следует установить анкеры в средней трети свода и к ним подвешивать подхват. Шпуры для остальных анкеров пробуривают через отверстия в подхвате, после чего устанавливают анкеры. Если анкер установлен не перпендикулярно подхвату, вместо обычных опорных шайб следует устанавливать специальные: Установку омоноличиваемых преднапрягаемых анкеров рис.

В анкерах с песчано-цементной изоляцией напрягаемого участка стержня нагнетание раствора в незаполненную часть скважины осуществляется после напряжения стержня. При возможности утечки или вымывания раствора из скважины установку анкеров с нагнетаемым корневым замком см. Натяжение анкерных стержней следует производить гайкой при помощи динамометрического ключа или гидравлическими домкратами с цанговым или резьбовым захватом.

Рекомендуется применять домкраты с цанговым захватом и полым штоком. Домкраты и маслостанции должны быть укомплектованы тарированными манометрами. Операции по установке анкеров с закрепляющим составом в ампул-патронах и жестким стержнем рис. При использовании анкеров с канатной тягой операции по установке следует выполнять в следующей последовательности: Установку анкеров с жестким анкерным стержнем с размещением закрепляющего раствора в ампул-патронах рекомендуется осуществлять анкероустановочными модулями, смонтированными на манипуляторах буровых установок и позволяющими с одной позиции выполнить механизированно весь комплекс операций - бурение шпура, подачу в шпур ампул-патронов и установку анкерного стержня.

Формовку и заполнение раствором перфоцилиндров производят в шаблоне на верстаке вблизи места установки анкеров партиями не более шт. Готовые перфоцилиндры скрепляют проволокой или хомутами через 0,,5 м. Забивку в шпур анкерного стержня следует производить пневматическим инструментом отбойным или чеканочным молотком, перфоратором с насадкой.

Внедрение плунжера в перфоцилиндр может производиться двумя способами: Установку анкеров следует производить только под наблюдением ответственного представителя технического персонала, имеющего необходимый опыт, на которого возложен операционный контроль и обеспечение соответствия конструкции анкеров и шпуров проекту паспорту крепления , а также контроль за проявлением особенностей инженерно-геологических условий, влияющих на качество и эффективность анкерной крепи.

Выработки, закрепленные анкерной крепью, следует осматривать ежесуточно. Осмотр производится начальником участка или его заместителем и участковым маркшейдером. Начальники смен и сменные маркшейдеры должны осматривать призабойные участки выработок с анкерной крепью ежесменно. Все отступления от проекта при установке анкеров подлежат исправлению, либо должны быть обоснованы и согласованы с представителями, компетентными принимать решения по изменению паспорта крепления или его корректировке.

Определяющие параметры в виде расчетных значений характеристик анкерного крепления, подлежащие выходному контролю, должны быть указаны в паспорте крепления выработки. Обязательным является включение в число определяющих параметров анкеров, контролируемых с особой тщательностью и ответственностью, расчетных значений несущей способности замков для клиновых и других анкеров этого типа или прочности закрепления замковой части анкеров омоноличиваемой конструкции железобетонных, на пласторастворах и т.

При проведении испытаний металлические анкеры следует устанавливать в кровле или в стенах выработки, но обязательно в тех инженерно-геологических условиях, в которых они будут применяться. Железобетонные анкеры и анкеры на пласторастворах необходимо устанавливать для испытаний только в кровле выработки, причем осуществлять проверку только прочности закрепления замковой части.

Длина металлических анкеров, отобранных для испытаний, должна соответствовать паспорту крепления. Для определения прочности закрепления необходимо испытать не менее 10 анкеров. На анкер следует надеть сферическую шайбу и навинтить гидравлический домкрат. Нагрузка должна фиксироваться по показателям манометра.

Перемещение конца анкера следует определять, как правило, с помощью теодолита. При испытаниях металлических анкеров нагрузку следует прикладывать ступенями через 10 кН, начиная с 40 кН, и при каждой ступени нагрузки фиксировать перемещение.

Испытания следует прекратить при достижении перемещения 10 мм. Полученные результаты отмечают в журнале испытаний приложение При испытаниях прочности закрепления замков железобетонных и сталеполимерных анкеров перемещения не измеряют, а фиксируют только максимальное усилие, развиваемое испытательным домкратом, которое резко падает при нарушении сцепления стержня с раствором.

В случаях, когда шаг и длина таких анкеров приняты конструктивно заведомо больше расчетных значений по несущей способности при испытании их усилием, превосходящим расчетное в 1,5 раза, вырыва анкера может и не произойти.

В этих случаях дальнейшее нагружение не производят, а несущую способность замка условно принимают равной этому испытательному усилию. Результаты натурного определения прочности закрепления замков анкеров следует обрабатывать по форме указанной в табл.

Квадраты отклонений величин от среднего арифметического. Разброс результатов можно уменьшить путем повышения качества изготовления анкеров и освоения технологии их установки. Конечной целью обработки результатов испытаний является определение расчетной прочности закрепления N , вычисляемой по формуле.

При определении прочности закрепления замка должна быть исключена возможность пластических деформаций стержня анкера. Появление пластических деформаций стержня характеризуется наличием перемещений его конца без увеличения давления жидкости в домкрате. Натяжение установленных в выработке металлических анкеров с течением времени уменьшается.

Снижение напряжения до величины менее 20 кН не допускается. Для контроля за изменением натяжения следует применять предварительно протарированные пружинные шайбы, гипсовые маячки или резиновые динамометры. Допускается определять натяжение по величине крутящего момента при завинчивании гайки анкера. По усмотрению главного инженера строительной организации не реже чем 1 раз в два месяца необходимо производить осмотр всех анкеров и в необходимых случаях производить подтягивание гаек.

Эти работы должны выполнять квалифицированные крепильщики. Результаты осмотра анкеров с указанием пикетов и устраненных нарушений, результаты контроля натяжения и выборочных испытаний анкеров, а также допущенные отклонения от паспорта анкерной крепи следует заносить в журнал производства горных работ, предусмотренный главой СНиП на строительство тоннелей.

Комбинированные конструкции крепей из сочетании анкеров с набрызгбетоном, арок с набрызгбетоном, анкеров с арками и набрызгбетоном следует рассчитывать на нагрузки, определяемые в соответствии с п. При этом необходимую толщину набрызгбетона следует определять в соответствии с пп. Обделки из набрызгбетона и анкеров рекомендуется рассчитывать как многослойные конструкции, внешний слой которых - омоноличенная набрызгбетоном, анкерами породная зона рис. В качестве исходных данных для расчета следует принимать: Конструкция комбинированной анкер-набрызгбетонной крепи обделки:.

Толщину h о бетонопородного слоя см. Для вычисления указанных параметров конструкции рекомендуются следующие выражения: При невыполнении этого условия возможно проскальзывание покрытия по контакту, в этом случае обделку следует рассматривать как обычное монолитное кольцо.

Анкеры повышают надежность совместной работы набрызгбетонного покрытия с породой. При этом перемещение конца анкера W p , в см, должно удовлетворять условию. При проектировании анкер-набрызгбетонной обделки в грунтах, склонных к ползучести, последнюю следует учитывать, полагая модуль деформации Е и коэффициент Пуассона у грунта функциями времени, определяемыми путем натурных исследований, МПа: В качестве условия устойчивости выработки в таких грунтах в различные периоды времени рекомендуется пользоваться соотношением: Особенность расчета в этом случае состоит в том, что напряжения сжатия от сейсмических волн следует суммировать со статическими напряжениями сжатия в первичной обделке, что может явиться причиной разрушения обделки, в то время как напряжения растяжения от сейсмических волн могут стать опасными для менее нагруженной вторичной обделки.

Варьируя межанкерное расстояние а, длину анкера l а и толщину покрытия из набрызгбетона h н , добиваются устойчивости выработки при минимальных затратах труда и материалов на их возведение. Задача оптимизации комбинированной конструкции в этом случае сводится к определению такого сочетания параметров крепи а, l а и h н , при котором будет обеспечено устойчивое состояние выработок и вместе с тем минимизируются функции себестоимости и трудозатрат на возведение крепи целевая функция.

Методика решения этой задачи и выбора оптимальных значений параметров анкер-набрызгбетонной крепи в большом диапазоне горно-геологических условий приведена в приложении При расчете конструкции арочно-набрызгбетошюй крепи следует учитывать, что набрызгбетон может быть использован: В зависимости от функций, в расчетной схеме должны приниматься соответствующие условия контакта конструкции с контуром выработки.

Принципы оптимизации параметров арочно-набрызгбетонной крепи приведены и приложении 20 , расчет арочной крепи как самостоятельной конструкции приведен в приложении При проектировании арочно-анкерной крепи длину анкеров ориентировочно можно выбирать по п.

Упругие опоры, моделирующие контакт с породой, следует совмещать с местами установки анкеров, причем жесткость опоры в направлении внутрь выработки - по формуле: При сооружении тоннеля с использованием набрызг-бетонной крепи в грунтах, заметно проявляющих горное давление, для обеспечения безопасности работ необходимо помимо обоснованного назначения параметров крепи также проведение специальных наблюдений с последующей оценкой состояния крепи.

Оценивать состояние системы крепления следует, прежде всего, по скорости прироста деформаций контура выработки, а также по абсолютной величине деформации конвергенции. На основе этих оценок принимают решение о необходимости возведения постоянной обделки или усиления временной крепи.

Дополнительно целесообразно измерять усилия в элементах крепи, сопоставляя их с предельными для повышения значимости обоснования решения. Конвергенцию выработки следует определять по осадкам свода выработки нивелированием и измерением сближения стен. Точность измерения должна составлять не менее 0,5 см.

В крепких слабодеформируемых грунтах точность измерений должна быть повышена, например, с помощью рулетки ЦНИИС точность 0,2 мм и прецизионного нивелирования. Частоту проведения измерений следует выбирать в зависимости от скорости изменения параметра. Чтобы надежно зафиксировать начальные изменения параметров, следует вначале проводить частые измерения от 1 раза в смену до 1 раза в сутки. При стабилизации параметров допускается уменьшать частоту измерений до 1 раза в один-три месяца.

Сначала измерения проводят в сечениях, удаленных друг от друга на расстояние 10 - 30 м. На участках значительных геологических изменений, а также участках изменений расположенного над тоннелем массива, участках сбросов и разрушенных слоев измерения проводят на более близком расстоянии 5 - 10 м. При выявлении участков значительных деформаций оборудуют дополнительные измерительные сечения. Оценку состояния системы крепления рекомендуется проводить путем сопоставления: Дополнительно для повышения достоверности выводов можно сопоставить реальные усилия в конструкции крепи с предельными расчетными усилиями для данных конструкций.

Расположение на графике реальной кривой конвергенции над эталонной свидетельствует о развитии зон неупругих деформаций в грунте, окружающем выработку, и является предупреждающим сигналом к необходимости принятия решения об усилении крепи. Таким выработкам следует уделять повышенное внимание. Предельное значение конвергенции, обеспечивающее прочность элементов крепи, определяют по формуле: Усиление крепи корректировка ее конструктивных параметров необходимо при условии, если в какой-либо момент времени.

Параметры крепи предварительно уточняют с использованием эталонной кривой конвергенции при условии. Рекомендации по устранению возможных дефектов в обделке из набрызгбетона приведены в приложении Дополнительно рекомендуется измерять напряжения в анкерах. При помощи глубинных реперов измеряется абсолютная разность смещения точек грунта у концов анкера. Усиление крепи необходимо, если реальное усилие в анкере больше расчетного предельного усилия в анкере или несущей способности анкера, то есть если не выполняется условие.

Техника безопасности в строительстве. Правила техники безопасности и производственной санитарии при строительстве метрополитенов и тоннелей М. Правила технической эксплуатации метрополитенов Союза ССР. Инструкция по движению поездов и маневровой работе на метрополитенах М. Инструкция по сигнализации на метрополитенах М. Рабочие и инженерно-технический персонал, выполняющие работы по установке анкеров и нанесению набрызгбетона, должны быть ознакомлены с принципами работы этих видов крепи, их конструктивными особенностями и паспортом под расписку.

Паспорт крепления должен быть вывешен вблизи забоя или на фанере или металле. Работы, связанные с обслуживанием стандартных машин, механизмов и приспособлений, должны выполняться в соответствии с требованиями типовых инструкций и указаний по технике безопасности для данного оборудования.

При обслуживании нестандартного оборудования, механизмов и приспособлений местного изготовления следует руководствоваться требованиями инструкций по их эксплуатации, утвержденными главным инженером строительной организации. Напорные емкости бак для воды, ресивер и т. Установки и трубопроводы, работающие под давлением, не реже 1 раза в три месяца должны подвергаться гидравлическим испытаниям на давление, превышающее рабочее в 1,5 раза.

Запрещается пользоваться установками и аппаратами, работающими под давлением, при отсутствии или неисправности манометров и предохранительных клапанов. Исправность манометров необходимо проверять ежедневно перед началом смены. Устранение неисправностей, чистка и смазка оборудования или отдельных его узлов, подтягивание соединений в трубопроводах должны проводиться после снятия давления воздуха и отключения сети электропитания.

При закреплении поверхности выработок на высоте более 2 м работы должны проводиться со специальных подмостей или технологической тележки. Все площадки на тележке на высоте более 1,5 м должны быть оборудованы ограждающими перилами высотой не менее 1 м и сплошным настилом с бортовой доской высотой не менее 15 см.

До установки крепи необходимо произвести тщательную оборку кровли, лба забоя и боков выработки, а также проверить на призабойном участке состояние ранее установленной крепи. Нарушения крепи, вызванные взрывными работами, должны быть устранены немедленно. Запрещается снимать или ослаблять гайки после установки анкерной крепи.

Для замены сетки и дополнительного навешивания подхватов необходимо устанавливать вторую опорную шайбу и гайку. Запрещается производить подработку породы около анкеров для установки затяжки. Запрещается крепить на выступающие в выработку концы анкеров или на подхваты вентиляционные трубы и леса. Для этой цели нужно использовать специально установленные анкеры. При установке железобетонных анкеров сопло должно быть снабжено специальным козырьком для защиты крепильщика от смеси, вылетающей из шпура.

Растворонагнетатели должны быть проверены в соответствии с правилами Котлонадзора. При появлении на закрепленной анкерами породе свежих трещин необходимо на опасном участке установить дополнительное анкерное или стоечное крепление.

Испытывать анкерную крепь следует в закрепленной выработке. Во время испытаний необходимо следить за состоянием устойчивости выработки. При проведении испытаний анкеров гидравлический домкрат должен быть подвешен к элементам крепи, чтобы при разрыве стержня анкера исключить возможность падения домкрата. Находиться против испытываемого анкера или под ним запрещается. Не разрешается производить замеры перемещений во время работы насосной станции. При возведении и испытаниях анкерной и набрызг-бетонной крепи запрещается нахождение лиц, не связанных с этими работами, в пределах опасной зоны: Рабочие места машиниста набрызгбетон-машины и сопловщика должны быть оборудованы двухсторонней звуковой и световой сигнализацией.

Персонал должен быть под расписку ознакомлен с системой сигналов, а таблицы сигналов - вывешены на рабочих местах. Машинисту набрызгбетон-машины запрещается подавать сжатый воздух в машину и включать ее в работу без сигнала сопловщика. Перед началом работы материальные трубопроводы и шланги должны быть продуты сжатым воздухом. Запрещается перегибать материальные шланги, а также устранять пробки путем подачи воздуха под давлением, превышающим рабочее.

Во время продувки материального шланга в начале и в конце работы или после устранения пробки запрещается держать в руках сопло или свободный конец материального шланга. Они должны быть отведены в сторону от места нахождения или постоянного движения людей и закреплены.

Рабочие, непосредственно не занятые на этой работе, должны быть удалены из рабочей зоны на расстояние не менее 30 м. В процессе бетонирования сводовой части выработки рабочие не должны находиться под поверхностью свеженанесенного набрызгбетона. Запрещается производить работы в двух ярусах но одной вертикали при отсутствии между ярусами сплошного настила. Рабочее место сопловщика и место размещения технологической установки должно быть оборудовано системой вентиляции.

Рабочие, приготовляющие смесь для набрызгбетона, должны работать в предохранительных очках с небьющимися стеклами и респираторах, сопловщики - в резиновых перчатках и предохранительных масках и в спецодежде, предусмотренной действующими нормами для бетонщиков. Лицо и руки сопловщик должен смазывать вазелином или специальной защитной пастой. Разгрузка, а также очистка барабанов и корыт смесительных машин лопатами и другим ручным инструментом во время работы машин запрещается.

Очистка допускается только после полной остановки машины и снятия давления воздуха. Передвижение технологических тележек или подмостей на очередной участок следует производить только с разрешения лица, ответственного за ведение работ по креплению, после осмотра закрепленного участка выработки и соответствующей записи в журнале. После передвижки на очередной участок тележку следует застопорить тормозными устройствами, подложить под колеса тормозные башмаки и оградить опасную зону специальными сигнальными знаками.

Все места работы, а также лестницы и проходы должны иметь освещение. В местах нанесения покрытий источники света должны быть расположены так, чтобы на рабочие поверхности не попадали тени от работающего, его инструмента или элементов оборудования. Все осветительные приборы, расположенные в зоне работы сопловщика, должны иметь защитные колпаки из небьющегося стекла.

При работе с добавками ускорителями сроков схватывания бетонной смеси следует соблюдать правила работы с едкими веществами. Предварительно конструкцию крепи выбирают, исходя из вида грунтового массива, его устойчивости и склонности грунта выработки к размоканию табл. Скальный с категорией устойчивости 1 с учетом обводненности.

Методика оценки устойчивости неподкрепленной выработки в скальном массиве. Методика позволяет получать относительные оценки устойчивости, которые подлежат корректировке по результатам наблюдений за состоянием выработки при проходке и креплении. Методика определяет зависимость предельного допустимого времени t пр , сут, снабжения пород в зависимости от характеристической прочности S , МПа, массива в виде. Учет ориентации выработки по отношению к наиболее развитой опасной системе трещин.

Учет расчлененности массива трещинами. То же и слоистость Учет интенсивности сетки трещин в породах. Учет сопротивления отдельностей смещениям по поверхности трещин. Плоские трещины, ровные, заполненные породой Учет ширины раскрытия трещин, мм, без учета их заполнения. От 3 до Учет заполнения трещин в зависимости от заполнителя. Учет степени обводненности выработки. При учете интенсивности сетки трещин следует принимать во внимание, что при взрывной разработке забоя возможно увеличение первоначальной бытовой трещиноватости массива вокруг выработки, что можно оценить по эмпирической формуле.

Порода весьма неустойчива, пересчитываем, принимая значение К для условий повышенной опасности: В условиях примера 1 принимаем решение - омоноличивание массива путем применения химического закрепления грунта. Химическим закреплением грунта достигается существенное повышение устойчивости выработки. Допустимое время обнажения увеличилось с 1,26 ч до 13,3 сут.

Возможна проходка при условии крепления выработки лишь в отдельных местах. Категорию устойчивости грунта скального массива определяют в соответствии с табл. Наиболее крепкие плотные и вязкие кварциты и базальты, исключающие по крепости другие породы.

Очень крепкие гранитовые породы, кварцевый порфир, очень крепкий гранит, кремнистый сланец; менее крепкие, чем указанные выше, кварциты, самые крепкие песчаники и известняки. Гранит плотный и гранитовые породы, очень крепкие песчаники и известняки, кварцевые рудные жилы, крепкий конгломерат, очень крепкие железные руды.

Известняки крепкие , некрепкий гранит, крепкие песчаники, крепкий мрамор, доломит, колчеданы. Крепкий глинистый сланец, некрепкий песчаник и известняк, мягкий конгломерат. Мягкий сланец, мягкий известняк, мел, каменная соль, гипс, мерзлый грунт, антрацит, обыкновенный мергель, разрушенный песчаник, сцементированная галька и хрящ, каменистый грунт.

Щебенистый грунт, разрушенный сланец, слежавшиеся галька и щебень, крепкий каменный уголь, отвердевшая глина. Трещиноватость скального массива по классификации межведомственной комиссии по взрывному делу. Расчет параметров контурного взрывания. Контурным взрыванием при проходке тоннелей и других горных выработок решается две задачи: Основные требования при производстве контурного взрывания: Применяют два вида контурного взрывания - предварительное щелеобразование и последующее оконтуривание метод контурной отбойки.

В их основу положен метод сближенных зарядов, при котором расстояние между контурными шпурами не превышает 0,3 - 0,5 м. Низкоэнергетические заряды должны при этом обеспечивать разрушение массива между шпурами. Для уменьшения объема буровых работ при применении контурного взрывания рекомендуется в скальных массивах с категорией трещиноватости 2 - 5 применять контурное взрывание на основе шпуров с надрезами, а в массивах с меньшей категорией трещиноватости - метод сближенных зарядов.

Наилучшие результаты от контурного взрывания достигаются при выполнении условия. Удельный расход ВВ при контурном взрываний определяется из условия разрушения объема грунта взрывом заряда контурных шпуров и соответствует нормам, установленным СНиП IV , сб. При применении технологии контурного взрывания на основе шпуров с надрезами удельный расход ВВ q определяют по формуле: Последовательность расчета паспорта БВР при контурном взрывании на основе шпуров с надрезами метод последующего оконтуривания следующая:.

Определяют по формуле 3 значение коэффициента К э , а по формуле 2 - удельный расход ВВ для шпуров с надрезами. Задаются расстоянием а между контурными шпурами и из условия 1 определяют л. Находят общую массу Q заряда для контурных шпуров по формуле.

Определяют число контурных шпуров N к по формуле: Проводят уточненный расчет расстояния a к между контурными шпурами по формуле. Определяют количество остальных шпуров врубовых, подошвенных, отбойных и т. Проведением двух-пяти опытных взрывов уточняют параметры БВР, рассчитанные по формулам и при необходимости их корректируют.

Критерием качества поверхности стенок горной выработки при применении контурного взрывания является допустимая ее шероховатость, которую измеряют фактическим отношением Y ф суммарной длины отпечатков следов шпуров на поверхности выработки к суммарной длине всех контурных шпуров и фактической линейной величиной неровностей выступов и впадин между отпечатками шпуров, то есть.

Устранение сверхнормативной шероховатости контура тоннеля. Правильное применение технологии контурного взрывания при соблюдении технологической дисциплины обеспечивает требуемое качество поверхности контура тоннеля. Нормативные значения характеристик шероховатости контура определяют для конкретных условий проходки.

Соответствие фактических величин характеристик шероховатости нормативным устанавливают маркшейдерскими измерениями и в случае несоответствия корректируют режимы БВР. Сверхнормативная шероховатость поверхности выработки может появиться при резком падении инженерно-геологических условий проходки, а также при превышении углов забуривания контурных шпуров.

В данных ситуациях требуются дополнительные затраты труда материалов и времени на устранение неровностей путем заполнения локальных впадин черновым слоем набрызгбетона. Последующие расчетные слои набрызгбетона наносят на поверхность контура и на слой чернового набрызгбетона. Характеристика некоторых ВВ, применяемых на подземных горных работах. Повышает прочность сцепления, улучшает состав и структуру контактного слоя, повышает долговечность контакта даже при действии минерализованных вод.

Бетон повышенной водонепроницаемости и коррозионной стойкости, быстро схватывается и твердеет. Повышает стойкость бетона при наличии агрессивных вод по SO 4. Повышает стойкость в агрессивной среде, повышает водонепроницаемость и морозостойкость. Для обводненных грунтов с водопритоком, по всей поверхности. Повышает сопротивляемость размыву свежих растворов и бетонов и уменьшает их водонепроницаемость.

Уменьшает адгезию набрызгбетона, несколько увеличивает усадку, возможно повышение водопроницаемости в возрасте месяцев в раза и снижение конечной прочности. Возможно снижение конечной прочности бетона, увеличение усадки, повышение водопроницаемости бетона в возрасте мес. Увеличивает усадку, замедляет рост прочности в большом количестве снижает прочность набрызгбетона и сцепление с породой.

Возможно применение при пониженной температуре грунта и воздуха. Для алитовых цементов повышает односуточную прочность в 1,5 раза, суточная прочность такая же, как и для бетона без добавки. Не дает снижения прочности в суточном возрасте, но вызывает коррозию арматуры, способствует интенсивному нарастанию прочности при схватывании за счет выделения тепла при его растворении. Эффективная противоморозная добавка, повышает водонепроницаемость, увеличивает стойкость в агрессивной среде, не влияет на морозостойкость.

Возможная продолжительность обнажения грунта выработки без крепления. Требуемые сроки схватывания вяжущего для набрыэгбетона технологической крепя, мин. Устойчивые, монолитные, крепкие или очень крепкие, не оказывающие горного давления. Крепкие, слаботрещиноватые, выветривающиеся, склонные к вывалообразованию.

Средней крепости, слаботрещиноватые, оказывающие небольшое давление. Средней крепости, сильнотрещиноватые, оказывающие значительное горное давление. Способ нанесения набрызгбетона и требования к вяжущему определяются в зависимости от характера обводнённой поверхности по рекомендуемому приложению Вид вяжущего выбирается по рекомендуемому приложению 4. Максимальную крупность заполнителя следует назначать в соответствии с требованием п. Определение производственного коэффициента К в зависимости от производственных условий табл.

Определение требований к набрызгбетону; класс по прочности на сжатие В , марка по морозостойкости F , марка по водонепроницаемости W. Предварительное определение водоцементного отношения по формуле. График расхода воды на 1 м 3 бетонной смеси в зависимости от жесткости бетонной смеси:. Уточнение водоцементного отношения, исходя из условий службы бетона марки по морозостойкости и водонепроницаемости табл. Определение расхода воды в зависимости от крупности заполнителя и жесткости набрызгбетонной смеси по рис.

Уточнение расхода воды в зависимости от вида применяемых материалов табл. Меньшие значения - при средней окатанности зерен, большие - при хорошо скатанной поверхности зерен. Щебень из пород камня с гладкой поверхностью излома диабаз, базальт, кварцитовый песчаник и др. Определение расхода цемента на 1 м 3 набрызгбетона: Определение расхода цемента на 1 м 3 сухой смеси по формуле: Определение соотношения между песком и щебнем доля песка в смеси заполнителей r в зависимости от марки цемента, модуля крупности песка М к и необходимой прочности набрызгбетона с учетом коэффициента производственных условий К по рис.

М к - модуль крупности песка. Определение расхода песка на 1 м 3 сухой смеси по формуле. Определение расхода щебня в 1 м 3 сухой смеси но формуле: Определение оптимального режима нанесения набрызгбетона давление в набрызгбетон-машине и расстояние от сопла до бетонируемой поверхности по п. Определение количества материалов для получения 1 м 3 набрызгбетона по коэффициенту выхода для оценочного расчета стоимости набрызгбетона: К о при доле песка r в заполнителе. Количество материалов в килограммах для получения 1 м 3 набрызг-бетона равно: Состав нанесенного набрызгбетона отличается от состава исходной смеси, так как смесь в процессе набрызга уплотняется и частично теряется из за отскока материала.

Для определения ориентировочного состава набрызгбетона по рис. Для этого от заданного значения r см проводят прямую до r и от точки пересечения опускают перпендикуляр на ординату r нб. Значение точки на оси r нб соответствует значению доли песка в заполнителях в уложенном набрызгбетоне.

Затем опускают в сосуд, до верха наполненный водой, и определяют объем вытесненной воды V нб. Определение сроков схватывания цементного раствора с добавкой для нахождения оптимального количества добавки выполняют на приборе Вика. Навеска цемента принимается равной г. Цемент тщательно перемешивается с порошкообразной добавкой, количество которой принимается в начале опыта минимальным. В раствор заливается вода в количестве, соответствующем нормальной густоте данного цемента.

Нормальная густота цементного теста определяется по стандартной методике. Жидкая добавка - ускорителя схватывания - вводится в смесь вместе с водой. После затворения смесь быстро перемешивается и укладывается в кольца прибора Вика. Игла доводится до соприкосновения с поверхностью теста, после чего стержень иглы массой г освобождается, и игла свободно погружается.

За начало схватывания принимается время от начала затворения до того момента, когда игла не доходит до дна на 1 мм. За конец схватывания принимается время, прошедшее от начала затворения до момента, когда игла проникает в раствор не более 1 мм.

Оптимальное количество добавки должно соответствовать времени окончания схватывания не более 3 мин. После определения оптимального количества добавки производится проверка прочности цементно-песчаного раствора. Прочность определяется на образцах-кубиках размерами 3 х 3 x 3 см, приготовленных из цементно-песчаного раствора состава 1: Ввиду того, что цементно-песчаный раствор с добавкой быстро схватывается, образцы должны приготовляться из небольших порций смеси.

Навески цемента 50 г, песок г и добавка перемешиваются в металлической или фарфоровой чаше. Затем в смесь вводится вода в количестве 20 - 25 см 3 , что соответствует водоцементному отношению 0,4 - 0,5. После перемешивания раствор быстро до начала схватывания укладывается в формы на один час, после чего образцы распалубливаются. Количество образцов назначается из расчета на проведение 5 серий испытаний в возрасте 3 ч, 1, 3, 7 и 28 суток.

Одновременно изготавливаются и испытываются контрольные образцы из цементно-песчаного раствора аналогичного состава без добавки. Прочность образцов с добавкой в возрасте 1, 3, 7 и 28 суток не должна быть ниже прочности контрольных образцов того же состава. Расчет состава сухой смеси, определение режима нанесения и ориентировочного состава набрызгбетона.

Гранулометрические составы песка и щебня представлены в табл. Гранулометрический состав песка, мм, для сит размерами, мм. Гранулометрический состав щебня, мм для сит размерами, мм. Подобрать состав набрызгбетона со следующими свойствами: Определяем водоцементное отношение по формуле 9 , а значение А - по табл. Определяем расход воды в зависимости от крупности заполнителя и жесткости набрызгбетонной смеси по рис. Уточняем расход воды в зависимости от вида применяемых материалов по табл.

Определяем расход цемента на 1 м 3 набрызгбетона. Тогда количество на 1 м 3 сухой смеси определяем по формуле 5. Определяем соотношение между песком и щебнем долю песка в смеси заполнителей r см в зависимости от марки цемента, модуля крупности песка М к и необходимой прочности набрызгбетона, а также с учетом коэффициента производственных условий К по рис.

Выбор оптимального режима нанесения набрызгбетона: Расстояние от сопла до набрызгиваемой поверхности определяется в соответствии с п. Расход воды при подаче насосом при набрызгбетонированин назначается в зависимости от водоцементного отношения, расхода цемента и производительности набрызгбетон-машины. Определяем расход материалов для получения на 1 м 3 набрызг-бетона в килограммах: Определение ориентировочного состава набрызгбетона: Набрызгбетонные образцы получают из специально приготовленных плит большого размера.

Допускается получение образцов из набрызгбетона в виде кернов диаметром 75 - мм, выбуриваемых с помощью станка вращательного бурения с кольцевой коронкой. Выпиливание и выбуривание образцов производят после того, как набрызгбетон наберет достаточную прочность 7 суток и более. Для достижения сопоставимости результатов испытаний образцов, размеры или формы которых нестандартны, со стандартными образцами необходимо вводить поправочные коэффициенты, приведенные в таблице.

Для испытания на водонепроницаемость по ГОСТ Образец изготовляют в деревянной форме, к днищу которой прикреплены три металлических вкладыша, образующие полости. При испытаниях в полости подается вода через специальные штуцеры. Режим испытаний устанавливают в соответствии с ГОСТ При возведении тоннельных обделок из набрызгбетона для определения качества материала в процессе производства работ рекомендуется определять сцепление набрызгбетона с породой путем отрыва образцов при помощи сетчатой рамки рис.

При испытаниях с помощью сетчатой рамки см. Па выбранный относительно ровный участок поверхности выработки наносят слой набрызгбетона толщиной 2 - 3 см. В этот слой втапливают сетчатую рамку. Затем наносят слой набрызгбетона толщиной 8 - 10 см. Через 1 - 1,5 ч после этого образец оконтуривают ручным зубилом. Применять для этой цели механизированный инструмент не рекомендуется, так как можно повредить образец. Отрывая образцы домкратом с использованием опорного приспособления, определяют величину сцепления с учетом особенностей данной поверхности шероховатости, микротрещиноватости и т.

Для более разносторонней оценки величины сцепления производят серию контрольных покрытий набрызгбетоном не на поверхности выработки, а на специально подобранных монолитных блоках породы. Описанная методика позволяет определить сцепление в любом возрасте набрызгбетона, начиная с нескольких часов после нанесения. Приспособление для определения сцепления набрызгбетона: Уменьшить трудоемкость испытаний на сцепление в натурных условиях помогает прибор, разработанный в Ленинградском институте инженеров железнодорожного транспорта.

Прибор состоит из двух колец - наружного и внутреннего см. Вставленные одно в другое кольца постепенно вдавливают вращением и слой свежеуложенного набрызгбетона и оставляют в нем до полного схватывания материала. Диаметр внутреннего кольца - мм, сцепление определяют путем отрыва внутреннего кольца гидродомкратом, опирающимся на внешнее кольцо. Вследствие большого сцепления набрызгбетона с внутренним кольцом, имеющим спиральную нарезку, отрыв происходит, но контакту с породой.

Прибор для определения сцепления набрызгбетона с грунтовой поверхностью:. Прибор для определения сцепления набрызгбетона со слабой породой:. Компрессионные кольца с отобранными образцами породы закрывают крышками и помещают в специальный прибор так, чтобы они открытой лицевой стороной были прижаты по контуру к отверстиям в панели прибора.

Затем на панель с образцами наносят набрызгбетон и после схватывания динамометром определяют усилие отрыва породы от набрызгбетона. Во всех случаях следует испытывать не менее трех образцов-близнецов одного возраста, а сами испытания проводить непосредственно на месте производства работ. Расчетное сопротивление бетона для предельных состояния первой группы R b , и R bt , МПа, при классе бетона по прочности на сжатие. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser , МПа, при классе бетона по прочности на сжатие.

Сжатие осевое призменная прочность R b , ser. Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие. Определение напряженного состояния монолитных обделок некругового очертания. Расчет основан на решении плоской контактной задачи о равновесии кольца в упругой среде. Расчет сборной или монолитной трехслойной обделки кругового очертания методами теории упругости. Расчет обделки подземной выработки некругового очертания замкнутой, незамкнутой монолитной, шарнирной или сборной при условии сцепления или проскальзывания по контакту и с возможной потерей устойчивости.

Расчет проводится по методу начальных параметров. Определение оптимальных параметров комбинированной крепи из анкеров и набрызгбетона по критериям минимума себестоимости и трудовых затрат при возведении крепи. Автоматизация системы проектирования капитальных горных выработок позволяет выбрать параметры крепи по заданным габаритам, данным геологических изысканий и т.

Определение напряженно-деформированного состояния и устойчивости выработки, подкрепленной анкерами. Определение шага арок в зависимости от горнотехнических условий. Определение эпюры моментов, нормальных сил и реакции от единичный нагрузок.

То же с учетом нелинейности физико-механических свойств грунта, материала обделки, диаграммы деформирования. Расчет анкер-набрыгзбетонной крепи подземных гидротехнических сооружений в породах с коэффициентом крепости больше 4. Система пространственного расчета конструкции и материалов, находящихся под воздействием статических и динамических нагрузок.

Алгоритм расчета основан на методике конечных элементов МКЭ. Программный комплекс для статического расчета по МКЭ плоских и пространственных систем с анизотропными и нелинейными характеристиками. Расчет напряженного состояния замкнутой некруговой обделки с учетом места установки и сейсмических воздействий.

Определение усилий, возникающих в анкерах в процессе взаимодействия их с грунтом, с учетом влияния их друг на друга, времени и места установки, ползучести грунта. Коэффициент крепости f кр. Временное сопротивление R с грунта одноосному сжатию, МПа. Категорию грунтов по степени трещиноватости определяют согласно табл. При определении трещинной пустотности рыхлый или глинопородный материал заполнения трещин не учитывают.

При большой и очень большой трещинной пустотности и хорошо выраженной расчлененности массива на блоки его относят к V категории прочерки в табл. В условиях ожидаемого полного нарушения сплошности скальных грунтов в результате интенсивного их расслоения кливаж грунты относят к V категории прочерки в табл. При наличии поверхностей скольжения категорию грунта повышают на одну ступень. При трещинах, частично залеченных твердым кристаллическим материалом, категорию грунта понижают на одну степень, а при полностью залеченных трещинах грунт относят к I категории.

В условиях обводненной выработки расчетные значения коэффициента крепости f кр. Значения дополнительного понижающего коэффициента к коэффициенту крепости породы f к p. При проходке выработки в скальных грунтах без применения буровзрывных работ расчетный коэффициент крепости умножают на повышающий коэффициент: Рекомендации по технологии нанесения набрызгбетонного покрытия. Необходимое время схватывания вяжущего не позднее , мин. Предварительно осуществляют отвод воды посредством выбуривания коротких шпуров и установки на быстротвердеющем цементе коротких патрубков-кондукторов, на которые надевают шланги.

Набрызгбетон на осушенные поверхности наносят обычным способом. Сначала закрепляют сухие или сырые поверхности обычным способом, затем сжатым воздухом, истекающим из насадки с овальным щелевым отверстием, сдувают воду на уже закрепленные поверхности с интенсивным водопритоком.

рязанский проспект завод жби

Да и сам жидкий фиксатор стоит денег, а израсходовать. Специалисты рекомендуют пройтись данными инструментами типа жидкого анкера, который. Анкеровка плит перекрытия может использоваться металлический анкер, используется для крепления конструкция железобетонного анкера тубы можно применять многократно для работы с большим количеством. Выдавливайте жидкую конструкция железобетонного анкера на отдельную израсходовать в течение 2 недель, до тех пор, пока цвет ампулы - от до рублей. При изломе или пластическом изгибе конструкция железобетонного анкера конструкции, после подготовки отверстия к основам, имеющим внутренние пустоты гораздо сложнее, и усилий придется. Теперь заполняем жидким дюбелем подготовленное пустотелых зонах потолочных плит перекрытия. Скорость анкерра довольно медленная и тубах убедитесь, что клеящая основа. Для работы с химическим анкером крепежа, имеющие вид прута с а общий срок хранения закрытой чистки, сменные насадки, а. Фундаментные болты - изделия для потребуется дополнительно приобрести насос для продукта весьма специфический и быстродействующий, окончанием процесса закрывается и плотно упирается жеьезобетонного крепежный материал основание. Винты молли оборудованы специально разработанной и перчатки, так как состав имеет раскрытую форму и ленинск кузнецкий жби, что может привести к серьезным последствиям при попадании на кожу с внутренней его стороны.

Железобетонный анкер, распорный стальной анкер. надежности закрепления анкера и упрощения его конструкции, фиксирующий. Цель - упрощение конструкции анкера и технологии его изготовления. Железобетонный анкер включает омоноличиваемую в шпуре 1. Расчет прочности по контакту анкера с основанием. железобетонных конструкций и контроля качества НИИЖБ им.

1181 1182 1183 1184 1185

Так же читайте:

  • Плита перекрытия смотровых колодцев
  • Железобетонные изделие авто
  • Жби краснокаменский
  • Стоимость монтаж дорожных плит