Конструкция железобетонного покрытия

Конструкция железобетонного покрытия сборная железобетонная обделка тоннелей Удалить механическим способом или придать шероховатость металлической щеткой, скребком или пескоструйным оборудованием и др.

Нормативные значения нагрузок и воздействий, коэффициентов сочетаний, коэффициентов надежности по нагрузке, железобетонноо надежности по назначению конструкций, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные длительные и кратковременные принимают согласно СНиП 2. При проектировании кому поставить опоры лэп сводов следует учитывать рекомендации п. Расчет несущей способности куполов по методу предельного равновесия. В неразрезной складке покрытий бесфонарных зданий опорные иванов завод жби каркасы, устанавливаемые в швы между бортовыми элементами и плитами, а также между плитами первой и второй граней над диафрагмами, являются расчетными. На основе железобетонных конструкций сложились новые масштабы, архитектоника и пространственная организация зданий и сооружений. Полученную таким образом величину продольной силы можно использовать при расчете промежуточных диафрагм.

плита перекрытия нефтекамск

Чем заложить плиты перекрытия конструкция железобетонного покрытия

Основное преимущество технологии сборного железобетона в том, что ключевые технологические процессы происходят на заводе. Это позволяет достичь высоких показателей по срокам изготовления и качеству конструкций. Кроме того, изготовление предварительно напряжённых ЖБК возможно, как правило, только в заводских условиях. Недостатком заводского способа изготовления является невозможность выпускать широкий ассортимент конструкций. Особенно это относится к разнообразию форм изготавливаемых конструкций, которые ограничиваются типовыми опалубками.

Фактически на заводах ЖБИ изготавливаются только конструкции, требующие массового применения. В свете этого обстоятельства, широкое внедрение технологии сборного железобетона приводит к появлению большого количества однотипных зданий, что, в свою очередь, приводит к уменьшению затрат на строительство. Такое явление наблюдалось в СССР в период массового строительства. Большое внимание на заводе ЖБИ уделяется технологической схеме изготовления. Используется несколько технологических схем:. Для изготовления предварительно напряжённых конструкций применяют два способа создания предварительного напряжения: Разновидностью стендовой технологии является технология по методу безопалубочного формования БОФ с использованием предварительного напряжения.

Оборудование линии безопалубочного производства включает:. Применяют формующие машины безопалубочного формования технологии слипформования, вибропрессования и технологии экструзии. При изготовлении монолитных железобетонных конструкций следует учитывать, что физико-механические характеристики арматуры относительно стабильны, а вот те же характеристики бетона изменяются во времени.

Для защиты железобетонных конструкций применяются специальные полимерные составы, позволяющие изолировать поверхностный слой железобетона от негативных влияний внешней среды химические агенты, механические воздействия. Полимерные покрытия, наносимые на железобетонные основания, классифицируют по типам: Другой метод защиты железобетонных конструкций заключается в покрытии арматуры фосфатом цинка.

Для защиты железобетонных конструкций от воздействия воды и агрессивных сред также применяется проникающая гидроизоляция , которая модифицирует структуру бетона, увеличивая его водонепроницаемость, что предотвращает разрушение бетонных конструкций и коррозию арматуры. Усиление композитами используются для продольного и поперечного армирования стержневых элементов, для создания армирующих усиляющих оболочек на колоннах и опорах мостов, эстакад, консолях колонн, для усиления плит, оболочек, элементов ферм и других конструкций.

Прочность сцепления материала усиления в подавляющем случае выше прочности на растяжение наиболее распространенных конструктивных бетонов до класса В Применение современных материалов и технологий наклейки внешнего армирования при должном контроле качества строительных работ практически исключает возможность расслаивания конструкции по границе ФАП-бетон.

Численный эксперимент, где работа бетона была показана с помощью критерия прочности Вилльяма и Варнке, показал, что вклад ФАП в общую прочность наклонного сечения в значительной мере зависит от наличия и процента армирования стальной поперечной арматурой. С увеличением процента армирования стальной арматурой эффективность системы усиления снижается.

Системы внешнего армирования — наборы углеродных материалов, полимерных связующих, специальных праймеров, шпаклевок и ремонтных смесей, предназначенных для структурного усиления строительных конструкций: Суть данного метода заключается в повышении прочности элементов, воспринимающих нагрузки в процессе эксплуатации зданий и сооружений, с помощью углеродных тканей, ламелей и сеток.

Усиление строительных конструкций углеволокном повышает несущую способность без изменения структурной схемы объекта. Материал из Википедии — свободной энциклопедии. Текущая версия страницы пока не проверялась опытными участниками и может значительно отличаться от версии , проверенной 25 октября ; проверки требуют 3 правки. У этого термина существуют и другие значения, см.

В этом разделе не хватает ссылок на источники информации. Информация должна быть проверяема , иначе она может быть поставлена под сомнение и удалена. Вы можете отредактировать эту статью, добавив ссылки на авторитетные источники. Эта отметка установлена 9 октября года. Автодорожные и городские мосты в России. Прочность наклонных сечений многопролётных железобетонных конструкций, усиленных фиброармированными пластиками.

Применение в строительных бетонных и геотехнических конструкциях неметаллической композитной арматуры. Разновидностью цилиндрических сводов являются сегментные своды, собираемые из панелей-оболочек КЖС и проектируемые согласно рекомендациям, приведенным в разделе Ребра плит по краям каждой монтажной секции должны обеспечивать прочность и жесткость свода.

Возможно применение также складчатых панелей с переломами поверхности полки и изломами ребер в продольном направлении для образования конструкции трехшарнирного свода рис. В полигональных сводах к стержням рабочей арматуры ребер в углах панелей следует приваривать закладные детали, которые в пределах каждой секции должны соединяться между собой накладками, обеспечивающими непрерывность армирования ребер в пределах всего перекрываемого пролета.

Торцы плит, примыкающих к опорам, должны быть запроектированы с учетом устройства отверстий для пропуска затяжек и образования плоскостей для опирания сводов на опорные конструкции рис. Цилиндрические и полигональные своды рекомендуется проектировать с учетом возможности их монтажа укрупненными элементами, длина которых равна величине перекрываемого пролета. Своды с треугольным поперечным сечением складок. Ширину b примыкающих друг к другу тонкостенных складчатых арок складок , образующих свод, принимают, как правило, равной 6 - 12 м в соответствии с шагом несущих колонн.

В общественных зданиях ширину складок допускается принимать равной 3 м, если это необходимо по архитектурным соображениям. При увеличении высоты поперечного сечения складок возрастает несущая способность сводов и обеспечивается возможность перекрытия ими больших пролетов. Толщина плит и шаг поперечных ребер определяются расчетом. Ребра панелей армируются сварными арматурными каркасами, рабочую арматуру которых рекомендуется принимать из стали класса А Толщину панелей и их полок рекомендуется принимать одинаковыми независимо от пролета сводов и стрелы их подъема в ключе.

Длина панелей принимается в зависимости от высоты поперечного сечения складки см. При конструировании панели с проемом для зенитного фонаря края проема усиливают ребрами, расположенными в направлении действия основных усилий в складках сводов. Опорные панели вследствие концентрации усилий в местах расположения затяжек или других элементов, воспринимающих распор сводов, проектируют сплошными. В сводах значительных пролетов для распределения на большую площадь усилий, возникающих в местах закрепления затяжек, может возникнуть необходимость усиления сплошными участками ребристых панелей, примыкающих к опорным панелям свода.

Необходимость такого усиления устанавливается расчетом см. Все панели складчатого свода, за исключением опорных, рекомендуется принимать с одинаковыми опалубочными размерами. Затяжки располагаются попарно в двух уровнях на расстоянии 6 м друг от друга и пропускаются сквозь отверстия в коньковых и опорных узлах ферм рис. При расположении опор свода в уровне земли бортовыми элементами могут служить ленточные фундаменты сборные или монолитные с верхней наклонной гранью, перпендикулярной оси свода в опорном сечении.

В сводах, опирающихся непосредственно на фундаменты, допускается устройство проемов для ворот в пределах ширины одной складки свода. При этом для восприятия усилий, возникающих в ослабленных проемами складках, должны быть предусмотрены контрфорсы, перемычки или другие элементы, окаймляющие проем. Монтажные вставки фиксируют ширину швов между панелями, что обеспечивает необходимую точность монтажа. Укрупненные блоки собираются на кондукторе из панелей, соединяемых на гребне складок накладками из листовой стали.

Конструкцию укрупненных монтажных блоков рекомендуется проектировать с учетом обеспечения их неизменяемости при монтаже, например, временными затяжками. Конструкцию свода и укрупненных монтажных блоков рекомендуется проектировать с учетом сборки складок с помощью инвентарного передвижного кондуктора рис.

Распалубка складок может производиться после достижения бетоном швов кубиковой прочности 0,2 МПа. Конструкция примыкания складок к торцевым стенам не должна препятствовать их вертикальным перемещениям. Верхние пояса ферм, к которым примыкают опорные панели сводов, имеют наклонные плоскости с обеих сторон. Затяжки в опорных фермах смежных пролетов рекомендуется закреплять в соответствии с рис.

Своды с трапециевидным поперечным сечением складок. Длину прямолинейных элементов сводов рекомендуется принимать в пределах от 2 до 6 м. Для стыкования продольной арматуры, расположенной в полках складок, предусматриваются закладные пластины, приваренные к концам арматурных стержней. Ширина свода 6 - 12 м. Поверхность бочарного свода образуется перемещением вдоль оси дуги окружности или параболы таким образом, что плоскость образующей остается перпендикулярной оси свода.

Опорная зона свода имеет переменную высоту сечения, постепенно переходящую от профиля средней зоны к прямой линии опор. Форма поверхности сборных плит может быть различной в зависимости от схемы разрезки - продольной или поперечной.

Боковые поверхности ребер плит выполняются со шпонками, обеспечивающими передачу сдвигающих усилий. Соединение плит между собой производится обычно сваркой закладных деталей или выпусков арматуры. Затяжки бочарных сводов могут выполняться предварительно напряженными железобетонными или стальными. В качестве напрягаемых элементов применяют стержневую арматуру и высокопрочную проволочную арматуру в виде прядей и стальных канатов. Затяжки, воспринимающие распор свода, крепятся непосредственно к опорным балкам, воспринимающим вертикальные и горизонтальные в промежутках между затяжками нагрузки рис.

Волнистые своды выполняют из тонкостенных криволинейных в продольном направлении элементов шириной 2 - 3 м. Для перекрытия пролетов до 24 м в тех случаях, когда это целесообразно по условиям изготовления и транспортирования элементов, каждую волну свода можно монтировать из двух криволинейных элементов, стыкуемых в ключе свода рис.

При этом стык между элементами может быть шарнирным или жестким. Очертание сводов, волны которых состоят из двух элементов, рекомендуется принимать по кривой давления от постоянной нагрузки. Элементы сводов соединяются сваркой закладных деталей с последующим замоноличиванием стыков. В стыке граней рекомендуется предусматривать утолщения вуты , что позволяет улучшить работу сопряжений граней на изгиб, упростить устройство опалубки и улучшить размещение арматуры.

К балочным складкам могут быть отнесены треугольные и трапециевидные складки с жестким поперечным сечением, которые могут быть рассчитаны и законструированы по схеме простой балки в предположении линейного распределения продольных деформаций по высоте сечения. В этом случае часто для повышения жесткости граней из их плоскости предусматриваются подкрепляющие ребра или диафрагмы жесткости.

Призматические складки или складчатые оболочки рассчитывают и проектируют с учетом деформаций поперечного контура. Призматические складки аналогично длинным цилиндрическим оболочкам имеют продольные бортовые балки, в которых размещается вся или большая часть продольной растянутой арматуры, и поперечные жесткие диафрагмы по торцам складок см.

Трапециевидные складки имеют рис. С целью устройства плоской верхней поверхности покрытия по складкам могут укладываться плиты, образуя складки замкнутого сечения. В наклонно или горизонтально расположенных гранях складчатых покрытий можно устраивать световые проемы рис. Складчатые конструкции на замкнутом полигональном контуре образуют складчатый распорный купол рис.

Такие конструкции рассчитываются и конструируются с учетом рекомендаций раздела 5. Имеются примеры проектирования консольно-вантовых покрытий с применением призматических складчатых элементов рис. В этом случае складки рассчитываются и конструируются с учетом сил, возникающих в месте крепления вант. К треугольным складчатым конструкциям могут быть отнесены системы с переменным углом наклона граней.

В этом случае грани имеют очертание весьма пологой линейчатой поверхности второго порядка, например, гиперболического параболоида или коноида рис. Растянутый пояс таких складок обычно предусматривается предварительно напряженным. Толщину стенок складок, конструкцию ребер и диафрагм рекомендуется принимать в соответствии с разделом 6 настоящего СП.

Сборные призматические складки проектируются в зависимости от условий их изготовления и монтажа из плоских, Г- или Z-образных элементов, а также элементов треугольного и трапециевидного сечений длиной 2 - 6 м в зависимости от вида и размеров поперечного сечения складчатого покрытия или целыми панельными складками, длина которых равна длине перекрываемого пролета. Стыки между гранями складок должны проектироваться согласно рекомендациям п.

Грани складок при этом располагаются по направлению пролета и образуют лотки для отвода атмосферной влаги. Балочные складки шириной менее 3 м рекомендуется опирать на подстропильные балки, фермы и тому подобные элементы или стены, а складки шириной 3 м и более можно опирать непосредственно на колонны. В этом случае в средних волнах многоволновой складки или отдельной складки, имеющей подкрепляющие ребра и диафрагмы, дополнительных касательных и нормальных усилий в поперечных сечениях не возникает.

Тонкостенный элемент такой складчатой конструкции может быть рассчитан и законструирован по схеме простой балки в предположении линейного распределения продольных деформаций по высоте сечения. Стенки и полки, непосредственно нагруженные поперечной нагрузкой, рассчитываются и конструируются с учетом их изгиба.

Стыки соседних граней между собой и соединения граней с диафрагмами проектируются так, чтобы обеспечить конструктивно их совместную работу;. В этом случае складчатую систему рекомендуется рассчитывать по технической теории ортотропных оболочек и призматических складок или методом конечных элементов с учетом геометрической нелинейности. Поперечное армирование граней и стыков между ними в этом случае определяется расчетом складок как пространственной системы.

Приведенную толщину бетона стенки b для схем, указанных на рис. При расчете прочности складки на поперечную силу по наклонному сечению следует учитывать фактическую толщину наклонных стенок с поправкой на угол наклона. За опоры в данном случае принимаются места сопряжения граней, а за пролет плиты - ширина граней. Число пролетов принимается не менее двух и не более пяти.

Соответственно конструктивному решению крайняя опора плиты рассматривается как шарнирно-, упруго- или жесткозащемленная. При этом нормальные усилия для расчета сечений граней допускается определять без учета неразрезности плиты как статически определимые величины.

Соответственно армирование плит и подкрепляющих ребер граней, а также их сопряжений рекомендуется проектировать с учетом возможных изгибающих моментов. Предварительный расчет поперечных моментов в отдельных складках трапециевидного и прямоугольного сечений допускается производить как для консольных плит с защемлением по вертикальной плоскости симметрии.

Если все стержни и канаты расположены в полке, то сечение стержней-вставок допускается определять по формуле. М - изгибающий момент в сечении стыка;. R p - расчетное сопротивление смятию стального упора согласно СП ;. А с - площадь сечения упора;. R b - призменная прочность бетона. Кроме того, расчетное усилие N в предварительно напряженных канатах и стержнях-вставках в растянутой зоне рис. R bs , loc - приведенное расчетное сопротивление бетона сжатию с учетом влияния косвенной арматуры в зоне местного сжатия в соответствии с п.

A s , R s - соответственно площадь сечения и расчетное сопротивление продольной арматуры в зоне анкеровки канатов и стержней-вставок. При этом диаметр стержней и канатов, располагаемых в утолщенных частях складок и в гранях, выбирается, по возможности, наибольшим с учетом требований СП В случае необходимости расположения предварительно напряженной арматуры на отдельных участках нижней или верхней зон складок например, в консольно-балочных складках, рис.

На других участках складки монтажные стержни или канаты располагаются без сцепления и могут быть удалены после отпуска их натяжения и освобождения складки от формы. Для этого в соответствующем месте обрыва арматуры предусматривают выемки в стенке складки, через которые стержни или канаты могут быть обрезаны или осуществлен разъем соединительных муфт между основной арматурой и монтажным удлинителем.

В зонах анкеровки предварительно напряженной арматуры около торцов складок рекомендуется предусматривать поперечную арматуру, предотвращающую расслаивание полок или стенок рис. В этом случае паз с пересекающей его неразрезной арматурой оставляют незабетонированным рис. После погиба граней до заданного утла наклона могут быть произведены сварка арматуры и установка дополнительных стержней и сеток, а затем замоноличивание узла бетоном прочностью не ниже прочности бетона граней.

Предварительно напряженная арматура может натягиваться на упоры или на бетон и располагаться в бетоне замоноличивания. Стыки таких элементов следует предусматривать в менее напряженных участках складки, в плоскостях, перпендикулярных продольной оси складки. Минимальная ширина замоноличенного шва принимается с учетом диаметра стыкуемых стержней и конструкции их соединения, но не более мм.

Стыки сборных складок с ненапряженной арматурой, расположенные в зонах действия изгибающих моментов, проектируются с применением сварки выпусков арматуры и последующего замоноличивания шва. Стыки складок с предварительно напряженной арматурой допускается проектировать шириной не менее 40 мм и не более шага поперечной арматуры в стенках складки без выпусков ненапряженной арматуры.

При этом продольная предварительно напряженная арматура складки с натяжением на бетон располагается в пазах или каналах с последующим их замоноличиванием или инъецированием. Вставки следует принимать из стержневой горячекатаной стали классов А, А с механическим или электротермическим натяжением, выполняемым согласно СП Наклон и ширину полок рекомендуется выбирать методами оптимального проектирования. Оптимальными являются сечения, обеспечивающие наибольшую жесткость складки для заданной площади сечения.

При совместном действии полезной равномерно распределенной нагрузки и собственного веса оптимальное поперечное сечение должно иметь форму, занимающую промежуточное положение между очертаниями складок, приведенными на рис. Если тонкая плита очерчена по призматической поверхности, вписанной в цилиндрическую, покрытие называется складчатым рис. Оболочки и складки могут быть гладкими и ребристыми. Расстояние между бортовыми элементами l 2 называется длиной волны. Высота оболочки, включая бортовые элементы, обозначается через h.

Стрела подъема оболочки без бортовых элементов обозначается через f. Направление по образующей вдоль пролета l 1 называется продольным, а по направляющей вдоль пролета l 2 - поперечным. Многоволновые оболочки монолитно связаны между собой и имеют общие бортовые элементы рис.

При этом различают крайние и промежуточные бортовые элементы. Расстояние L между осями колонн, поддерживающих диафрагму рис. При определении усилий и расчете оболочек по предельным состояниям следует учитывать рекомендации СП и п. При этом изгибающие моменты M 1 , действующие на площадках поперечного сечения оболочки, соответствующие им поперечные силы Q 1 , а также крутящие моменты T и T 1 принимаются вследствие незначительной величины равными нулю рис.

Силы N , действующие нормально к площадкам продольного сечения, а также возникающие на тех же площадках поперечные силы Q учитываются в расчете, но не оказывают непосредственного влияния на подбор сечений. Размеры сечений определяются в первую очередь величинами нормальных усилий N 1 , действующих на площадках поперечного сечения, скалывающими усилиями S и изгибающими моментами М , возникающими на площадках продольного сечения оболочки или складки.

В каждом отдельном случае применение упрощенных методов расчета должно быть мотивированным. Средние волны многоволновых оболочек и складок можно приближенно рассчитывать как оболочки складки , у которых продольные края закреплены от смещений в горизонтальной плоскости и поворота в плоскости поперечного сечения рис.

Косые трещины в углах рис. Расчет по образованию трещин в нормальных сечениях и вдоль образующих рекомендуется производить с учетом пластических деформаций в растянутой зоне бетона. Для расчета длинных цилиндрических оболочек по образованию и раскрытию трещин, жесткости и прочности используется тот же метод расчета с учетом деформаций поперечного контура, что и для упругой системы.

Оболочка в указанной стадии рассчитывается как обычная упругая система с учетом того, что арматура увеличивает жесткость бортовых элементов, для этого рекомендуется вводить в расчет приведенные сечения;. В бетоне образуются трещины, и в местах трещин бетон выключается из работы. В этой стадии работы определяются усилия, которые соответствуют появлению трещин в растянутой зоне сечения;.

В этой стадии определяется раскрытие трещин в растянутой зоне и проверяется жесткость конструкции;. Данная стадия работы сечения используется при оценке предельного состояния конструкции по прочности. При проектировании конструкции напряжения в арматуре бортовых элементов в этой стадии принимаются равными R s.

Снижение жесткости продольных сечений незначительно влияет на прогибы и несущую способность оболочки. Поэтому для упрощения расчета рекомендуется после появления трещин рассматривать продольные сечения как изгибаемые, определяя жесткость, раскрытие трещин и прочность по формулам СП При достижении предельных моментов в продольных сечениях в оболочке или складке образуются пластические шарниры, величина момента в которых с ростом нагрузки остается постоянной.

Образование трех продольных пластических шарниров приводит к значительному увеличению деформаций и раскрытию трещин. Поэтому эта стадия используется при оценке предельного состояния конструкции по прочности, когда причиной разрушения является недостаточная прочность плиты. По полученным расчетным данным находят перемещения конструкции, а по формуле 9. Для расчета в поперечном направлении необходимо рассмотреть условия равновесия полоски единичной ширины, вырезанной в любом сечении по длине оболочки.

Такая полоска представляет собой криволинейную плиту, которую можно рассчитать как круговую бесшарнирную арку пролетом, равным ширине оболочки. Задача определения усилий сводится к расчету дважды статически неопределимой системы. Решается такая задача системой канонических уравнений метода сил. В предварительно напряженных конструкциях момент образования трещин находят в соответствии с п. В основе расчета лежит расчет длинных цилиндрических оболочек и призматических складок с учетом деформаций контура по методу В.

В расчете учитывается появление поперечных трещин в бортовых элементах и оболочке и продольных трещин в оболочке или трещин в поперечных нефах. Ширину раскрытия нормальных трещин определяют по формуле. Значения s s , l s и y s находят по п.

Если при этом в каком-либо продольном сечении оболочки изгибающий момент соответствует предельному, то в нем образуется пластический шарнир. С ростом нагрузки момент в сечении сохраняет постоянную величину, равную предельному моменту. Если же в плите образуется три продольных пластических шарнира при нагрузках меньше расчетных, то поперечная арматура должна быть усилена. Количество поперечной арматуры, принятой по результатам предварительного расчета, корректируется с учетом расчетных усилий при наличии трещин в поперечных и продольных сечениях оболочки.

Во избежание хрупкого разрушения оболочек и складок в углах от скалывания величина скалывающих напряжений не должна превышать 2,5 R bt. На участках, где напряжения скалывания больше указанной величины, необходимо осуществлять местное утолщение плиты. При этом производить перерасчет конструкции не требуется. Нагрузкой на них являются собственный вес и опорное давление, передаваемое в виде сдвигающих сил S рис. Эти силы являются касательными к срединной поверхности оболочки или складки, обратными по направлению и равными по величине сдвигающим усилиям в оболочке на контуре.

Величина сдвигающих сил определяется из расчета оболочек и складок как упругих систем. При расчете диафрагм следует учитывать эксцентричное приложение сдвигающих сил по отношению к оси элементов конструкции. Выбор схемы и очертаний элементов цилиндрических оболочек. Продольные края оболочки в пролете могут оставаться свободными или опираться на колонны или стены.

Поперечное сечение оболочек может быть очерчено по дуге круга, эллипса или по другой кривой. Рекомендуется принимать круговое очертание как наиболее простое в производстве работ. Схемы сечений оболочек и складок приведены на рис. Монолитные оболочки предпочтительно делать гладкими, так как устройство ребер усложняет производство работ. Ребристые монолитные оболочки рис.

Ребра в монолитной оболочке могут потребоваться также для обеспечения ее устойчивости. Выбор типа бортовых элементов зависит в основном от условий опирания краев оболочки. Бортовые элементы для оболочек со свободно висящими краями рекомендуется принимать в виде балок, расположенных ниже края оболочки рис.

Для сборных конструкций балки в целях снижения их массы могут быть двутаврового сечения. При необходимости бортовые элементы могут располагаться выше края оболочки рис. Они выполняются прямоугольного сечения возможно, с приливами или L -образного сечения рис. Если края оболочки складки подперты, то бортовой элемент целесообразно проектировать в виде горизонтальной плиты рис. Размеры сечений бортовых элементов определяются расчетными и конструктивными соображениями.

Примерные размеры сечений этих элементов в долях от полной высоты сечения оболочки приведены на рис. Промежуточные бортовые элементы, соединяющие отдельные волны многоволновых оболочек, проектируются обычно аналогично крайним бортовым элементам по одному из типов, изображенных на рис. Это решение наиболее экономично по расходу материалов. При небольшом пролете волны оболочки и небольшой стреле подъема диафрагмы могут проектироваться в виде балок переменной высоты. Для облегчения диафрагмы и пропуска коммуникаций в стенке балок устраиваются отверстия.

Возможны и другие, реже используемые диафрагмы в виде криволинейного бруса при опирании на стену; в виде рам с криволинейным ригелем, если распор воспринимается каркасом пристроек; в виде ферм при значительных пролетах волны оболочки и т. Диафрагмы обычно проектируются вертикальными, однако, при необходимости, они могут быть наклонными и криволинейными.

Отверстия в оболочках окаймляются рамками и усиливаются через 2 - 3 м распорками рис. Выбор схемы и очертаний элементов складчатых оболочек. Ширину граней монолитной складки рекомендуется принимать не более 3 - 3,5 м, исходя из условия, чтобы толщина плиты получалась не более мм. Ширина верхней грани в складках назначается равной 0,25 - 0,4 l 2. Целесообразно, чтобы все грани были одинаковыми по ширине. При указанной предельной ширине граней складки длина волны монолитной складки может достигать не более 10 - 12 м.

Сборные складки рекомендуется делать ребристыми. Бортовые элементы в них проектируются такими же, как и в цилиндрических оболочках см. Предварительное определение сечений элементов оболочек. Толщина плит сборных и сборно-монолитных оболочек принимается не менее 30 мм. Во избежание местной потери устойчивости оболочки между поперечными ребрами расстояние между ними не рекомендуется назначать больше, чем , где R - радиус кривизны оболочки. При наличии больших скалывающих напряжений на опорах рекомендуется, не утолщая всей оболочки или складки, делать местные утолщения у опор, которые при определении усилий не учитываются.

При этом обеспечивается для заданного сечения оболочки или складки наибольшее значение плеча внутренней пары сил z. Часть арматуры располагается по высоте сечения бортовых элементов или в их верхней зоне. При бортовых элементах, располагаемых выше края оболочки рис. Кроме основной арматуры в бортовых элементах устанавливается поперечная и монтажная арматура.

Сечение арматуры по длине пролета целесообразно уменьшать не обрывом стержней, а приваркой стержней меньшего диаметра к стержням большего диаметра. Места уменьшения сечения арматуры назначаются в соответствии с эпюрой изменения напряжений вдоль пролета, при этом стержни большего диаметра должны быть заведены на длину не менее 20 d за сечение, где теоретически возможно уменьшение диаметра.

Вместе с поперечной арматурой, рассчитываемой на восприятие поперечных изгибающих моментов, она образует сетку. Сечение арматуры, необходимое для работы на поперечные моменты, определяется как для плит. По длине волны арматура сетки, воспринимающая поперечные моменты, устанавливается соответственно эпюре моментов - ближе к растянутой зоне.

В местах примыкания плиты к бортовым элементам а также к диафрагмам устанавливаются двойные сетки из арматуры диаметром 5 - 8 мм и шагом не более 20 см. В ребристых оболочках поперечные моменты воспринимаются основной арматурой ребер. Ребра армируют обычно двойной арматурой, связанной поперечными стержнями. При этом плита армируется конструктивно одиночной сеткой.

Величина этих напряжений определяется по формуле. Сечение арматуры на единицу длины должно удовлетворять условию. R s , inc - расчетное сопротивление косой арматуры плиты. Косая и поперечная арматуры, воспринимающие главные растягивающие усилия, заделываются в бортовой элемент.

Выше нейтральной оси дополнительная косая и поперечная арматуры продлеваются не менее чем на 20 диаметров за сечение, где главные растягивающие напряжения могут быть восприняты основной сеткой. Верхним поясом диафрагм в оболочках служит усиленное ребро крайних панелей. Предварительное напряжение бортовых балок и затяжек диафрагм при выполнении их отдельно от оболочки или складки рис. При членении оболочки по схеме рис. В средней части оболочек и складок в нормальных сечениях действуют сжимающие и небольшие сдвигающие усилия.

Стыки здесь решаются путем замоноличивания шпоночных швов бетоном с вибрированием. При устройстве стыков в этих сечениях рис. Арматура размещается в специально оставленных в элементах каналах и закрепляется по торцам оболочки. При натяжении арматуры обжимаются как сами элементы, так и стыки между ними. Для обеспечения совместной работы предварительно напряженной арматуры с бетоном каналы заполняются цементным тестом под давлением.

При устройстве здесь стыков помимо заполнения бетоном шва между элементами должна обеспечиваться передача растягивающих усилий стыкованием арматуры ребер соединяемых элементов. При большой ширине шва арматура может соединяться сваркой выпусков, при малой - наиболее целесообразно соединение с помощью накладок через закладные детали сборных элементов. В сборных элементах со стороны стыка устраиваются специальные углубления и выпуски арматуры с тем, чтобы после замоноличивания образовывались пересеченные арматурой шпонки, препятствующие их смещению рис.

Арматуру можно соединять сваркой выпусков или накладками через закладные детали, а также через сварные каркасы, устанавливаемые в заранее предусмотренные углубления в элементах рис. В оболочках типа, приведенного на рис. Сечение и армирование плиты назначаются конструктивно см.

Поэтому растягивающее усилие N б в одном бортовом элементе отдельно стоящей оболочки допускается определять по формуле. В средних пролетах короткой многопролетной монолитной одноволновой оболочки растягивающее усилие N б в пролете бортового элемента уменьшается вдвое. В многоволновых оболочках величина усилия в бортовом элементе должна быть увеличена пропорционально увеличению нагрузки, приходящейся на этот элемент от обеих примыкающих к нему волн. Полученную таким образом величину продольной силы можно использовать при расчете промежуточных диафрагм.

Крайние диафрагмы или диафрагмы отдельно стоящей оболочки рассчитываются на воздействие половины этого усилия. В многопролетных оболочках ширину полки принимают равной расстоянию между диафрагмами l 1. При этом оболочки параллельно диафрагмам как бы рассекаются посередине пролетов сечениями рис. В многоволновой несущей конструкции диафрагма с прилегающими к ней частями смежных оболочек делится на не связанные между собой отдельные волны.

Если диафрагмы арочные, то в расчетной схеме разрезаются их затяжки, после чего остаются отдельные пролеты балочных диафрагм, связанные с прилегающими к ним частями оболочек рис. Усилия в сечениях такой конструкции определяются как в балке с прямолинейной или криволинейной осью.

Для расчета собственно диафрагм надо определить усилие, приходящееся на оболочку, при этом изгибающими моментами и поперечными силами в сечении оболочки можно пренебречь. Если оболочка расположена выше оси диафрагмы, величина е х считается положительной, ниже - отрицательной;.

После того как определены усилия в безраспорных диафрагмах, учет неразрезности, влияния затяжек арочных диафрагм или других факторов производится обычными методами, применяемыми для расчета статически неопределимых плоских систем. Усилиями, приложенными к диафрагмам опорными моментами, усилиями от затяжки , оболочка нагружена сравнительно слабо, поэтому при определении перемещений и усилий в диафрагмах, вызываемых лишними неизвестными, участием оболочки можно пренебречь.

Расчет ведется на восприятие этих усилий сечениями только самих диафрагм; части оболочек, примыкающие к диафрагмам, не учитываются. При расчете боковых частей пролета разгружающим влиянием продольных сил оболочки N x пренебрегают.

Толщина плиты оболочки, мм, при пролете l 1 , м. В тех случаях, когда расчет оболочки произведен согласно рекомендациям п. Для обеспечения заделки плиты и восприятия возможных растягивающих напряжений над диафрагмами и у примыкания к бортовым элементам устанавливается верхняя арматура, продолжающаяся в обе стороны от диафрагмы на расстояние 0,1 l 1 , а от бортового элемента - на расстояние 1,25 - 1,5 м.

При этих размерах горизонтальная жесткость бортового элемента оказывается достаточной. В пролете большая часть арматуры бортовых элементов устанавливается внизу, а на опорах над диафрагмами арматура того же сечения устанавливается вверху бортового элемента.

Складки допускается проектировать без бортовых элементов. В этом случае функции бортовых элементов выполняют продольные ребра плит, устанавливаемые вдоль краев покрытия рис. До замоноличивания швов сборные элементы складок рассчитываются как разрезные конструкции на воздействие нагрузок, возникающих в стадиях изготовления, транспортирования и возведения.

После замоноличивания швов в стадии эксплуатации складка рассчитывается на воздействие постоянных и временных нагрузок как пространственная конструкция по схемам разрушения, охватывающим одну или две крайние грани складки. Средняя часть складки, расположенная между четырьмя крайними гранями по две с каждой стороны , находится в благоприятных контурных условиях и работает как жесткий диск, продольные ребра которого рассчитываются на нагрузки, возникающие в стадиях изготовления, транспортирования и возведения, и не рассчитываются на нагрузки в стадии эксплуатации.

Назначение геометрических размеров поперечных сечений сборных элементов производится на основании запроектированных, ранее близких по очертанию складчатых покрытий и корректируется в дальнейшем расчетом в стадии эксплуатации. При изготовлении сборные элементы складок рассчитываются на воздействие усилий предварительного напряжения, вводимого в расчет как внешняя внецентренно приложенная нагрузка.

При подъеме, транспортировании и монтаже сборные элементы складок рассчитываются как разрезные конструкции на воздействие собственного веса с учетом коэффициента динамичности в соответствии с п. В стадии возведения сборные элементы складок рассчитываются как разрезные конструкции на воздействие собственного веса и снеговой нагрузки, учитываемой в соответствии со СНиП 2.

В стадиях изготовления, транспортирования и возведения производится подбор предварительно напряженной арматуры бортового элемента и плиты, а также обычной арматуры - верхнего стержня каркаса продольных ребер; кроме того, проверяются прочность концевых участков ребер при отпуске напряжения и трещиностойкость. При проектировании верхнего пояса ферм-диафрагм в неразрезных покрытиях рис.

Расчет прочности складок покрытий производится кинематическим способом теории предельного равновесия по схемам разрушения, приведенным на рис. В результате расчетов определяют внутренние усилия; подбор сечений арматуры проводят согласно СП Жесткость и ширину раскрытия трещин в полке плиты и в поперечных ребрах определяют согласно СП Расчет прочности призматических складок покрытий следует вести в следующей последовательности: M a , М b - изгибающие моменты на единицу длины линии излома, действующие в сечениях полки соответственно в поперечном и продольном направлениях;.

M R - изгибающий момент, приходящийся на сечение поперечного ребра без полок рис. R sf , R sR - расчетные сопротивления на растяжение арматуры соответственно полки и поперечных ребер;. Изгибающий момент M 24 , действующий на все поперечные ребра плиты в пролете, определяют по формуле. M 02 - изгибающий момент, воспринимаемый всеми поперечными ребрами плиты в местах их примыкания к продольным, рассчитывается исходя из установленной в полке арматуры, подобранной по схемам разрушения, приведенным на рис.

Подбор арматуры производят по большей величине изгибающего момента в пролете, приходящегося на одно поперечное ребро и полученного по формулам 9. Максимальная величина поперечной силы в поперечном ребре определяется в зависимости от схемы разрушения, определившей его продольное армирование.

При схеме разрушения, приведенной: При расчете жесткости и ширины раскрытия трещин принимаются: При определении прогибов поперечных ребер следует принимать тавровое сечение ребра рис. Если в результате расчетов по формуле 9. Изгибающие моменты определяются на основе кинематического способа теории предельного равновесия. Например, для определения изгибающего момента M 13 в продольном ребре разрезной складки линии излома 1 - 3, пересекающие это ребро рис.

Работу внешней нагрузки, полученную на перемещениях жестких звеньев схемы излома, приравнивают к работе внутренних сил на линиях излома пластических шарнирах , соединяющих эти звенья. Если линия излома 1 - 3 пересекает несколько продольных ребер рис, 9. При изломе двух граней складки работа внутренних сил определяется из пространственной схемы перемещений жестких звеньев.

В этих случаях кроме перемещений, совершаемых звеньями 1 - 4 из их плоскости, имеют место перемещения в плоскости одной из граней, излом которой происходит как балки на двух опорах от достижения в наклонных сечениях предельных изгибающих моментов М и lt рис. В неразрезной складке покрытий бесфонарных зданий опорные арматурные каркасы, устанавливаемые в швы между бортовыми элементами и плитами, а также между плитами первой и второй граней над диафрагмами, являются расчетными.

Из конструктивных соображений в остальные швы между плитами над диафрагмами рекомендуется устанавливать каркасы. В покрытиях зданий с фонарями, а также в покрытиях по фонарям все арматурные каркасы являются расчетными. Если суммарная величина опорных моментов над диафрагмой, полученная из расчета по схемам разрушения, приведенным на рис.

Если суммарная величина этих же опорных моментов над диафрагмой меньше изгибающего момента, полученного из расчета по схеме разрушения, приведенной на рис. В складках покрытий без фонарей следует определять изгибающие моменты в пролетах продольных ребер первой и второй граней складки. В остальных гранях складки в средней части покрытия армирование продольных ребер плит определяется из расчета по стадиям изготовления, транспортирования и возведения.

В покрытиях зданий с фонарями, а также в покрытиях по фонарям следует определить изгибающие моменты в продольных ребрах всех плит. В разрезных складчатых покрытиях сдвигающее усилие воспринимается стальными упорами, приваренными к закладным деталям опорных узлов диафрагм, а в покрытиях с фонарями - бетоном замоноличивания в узле опирания плит и стойки рамы фонаря на диафрагму.

Проверку наклонных сечений первой грани складки на действие сдвигающих усилий производят так же, как и балок на действие поперечной силы. Сдвигающие усилия S 1 или S 2 в разрезных складчатых покрытиях передаются на диафрагму в точках приварки продольных ребер плиты.

В рассматриваемых покрытиях плиты рекомендуется приваривать с четырех сторон, поэтому на одно продольное ребро приходится 0,5 S 1 или 0,5 S 2. На эту величину сдвигающей силы следует рассчитывать сварные швы, крепящие все плиты к диафрагмам.

У краев покрытия и у температурных швов, где ось первой диафрагмы смещена, сдвигающее усилие S 1 передается на одно продольное ребро. Несущую способность продольного ребра на скалывание следует определять по формуле.

Допускается вести расчет диафрагм на вертикальные нагрузки, собираемые с грузовых площадей, приходящихся на соответствующие узлы. Статический расчет диафрагм производится с учетом жесткости узлов как многократно статически неопределимой системы. Допускается вести расчет диафрагм как шарнирно-стержневой системы с учетом изгибающих моментов, возникающих от нарушения центрации узлов. Складки могут быть одно- и многоволновыми в поперечном направлении, разрезными и неразрезными - в продольном.

Короткие призматические складки рекомендуется выполнять сборно-монолитными. Сборные элементы складки свариваются между собой на монтаже, а швы между ними замоноличиваются. Плиты к диафрагмам следует приваривать на всех четырех опорах по доступному контуру. Совместную работу элементов складок рекомендуется обеспечивать: К элементам складки допускается подвеска двух- или трехопорных кран-балок грузоподъемностью от 1 до 6 т или подвесного тельфера грузоподъемностью до 5 т.

Очертание верхнего пояса диафрагм должно соответствовать поверхности складки. В неразрезных складках после замоноличивания образуется комплексное сечение верхнего пояса, что позволяет облегчить диафрагму рис. Допускается использование типовых ферм, очертание которых не соответствует поверхности складки. В этом случае комплексное сечение не образуется, а ребра плит складки опираются на бетонные столбики, устраиваемые в узлах ферм.

Диафрагмы рекомендуется предусматривать из тяжелого бетона классов В30 - В50 и выше. Полку плит толщиной 30 мм рекомендуется армировать сварными сетками из арматуры класса В Ненапрягаемую арматуру ребер плит, элементов диафрагм, а также швов замоноличивания рекомендуется выполнять в виде сварных каркасов из стали классов А, А Ширину швов между плитами рекомендуется назначать не менее: Замоноличивание швов рекомендуется бетоном, класс которого не менее В15, а в зимнее время - В Продольные ребра рекомендуется выполнять предварительно напряженными; поперечные и торцевые - ненапряженными рис.

Шаг поперечных ребер рекомендуется принимать равным 1 - 2 м. На наружных гранях продольных ребер предусматриваются пазы, обеспечивающие восприятие сдвигающих усилий между плитами. При комплексном сечении верхнего пояса диафрагм пазы рекомендуется устраивать также на торцевых ребрах. В этом случае торцевые ребра устраиваются увеличенной высоты, что позволяет не ставить опалубку при замоноличивании рис. Как правило, бортовые элементы проектируются лоткового сечения с торцевыми ребрами и без промежуточных ребер рис.

Бортовые элементы рекомендуется принимать двух типоразмеров: Особенностью конструктивного решения ферм-диафрагм неразрезных складчатых покрытий является наличие бетонных шипов на верхнем поясе, обеспечивающих совместную работу диафрагмы с плитами и бетоном замоноличивания. Диафрагмы разрезных складчатых покрытий проектируются без шипов по верхнему поясу.

В этом случае совместность работы складки с диафрагмой достигается за счет сварных соединений плит и ферм, рассчитываемых на восприятие сдвигающих усилий. Диафрагмы пролетом 18 - 24 м проектируются, как правило, цельными. Для пролетов 30 - 36 м рекомендуется устройство составных сталежелезобетонных диафрагм, монтируемых из отдельных блоков с помощью переставных подмостей. Блоки стыкуются сваркой закладных деталей, а затяжка выполняется из прокатного металла.

Крепление подвесного кранового оборудования рекомендуется осуществлять к диафрагмам, как в типовых конструкциях. Опирание рам фонарей предусматривается на верхний пояс диафрагм. Проемы для продольных или поперечных зенитных фонарей рекомендуется устраивать при помощи плит-рамок или плит с отверстиями. Продольные ребра плит, примыкающие к фонарному проему, рекомендуется крепить посредине пролета к стальной фонарной панели рис.

Фонарная панель при этом должна быть рассчитана на дополнительную нагрузку от покрытия. Элементами куполов служат, как правило, осесимметричная оболочка вращения и растянутое опорное кольцо. При наличии фонарного проема в вершине купола устраиваются сжатое фонарное кольцо, а также проемы и отверстия, расположенные на боковых участках купола. Срединную поверхность оболочки рекомендуется принимать в виде поверхности вращения: Кроме того, оболочка может быть образована волнистыми и складчатыми элементами.

В покрытиях находят применение также железобетонные сетчатые и многогранные купола. Опорное кольцо может лежать на сплошном основании, образованном стенами, или на отдельных колоннах. Монолитные купола рекомендуется предусматривать гладкими, а сборные - из ребристых цилиндрических или плоских панелей.

При проектировании куполов следует учитывать общие рекомендации разделов 4 , 5 и 6 настоящего СП по расчету и конструированию. При этом определение усилий в элементах куполов допускается производить методами теории упругости, изложенными в пп. По найденным усилиям расчет прочности сечений, жесткости и трещи постой кости железобетонных элементов производится согласно требованиям СНиП Для случаев, предусмотренных пп.

Безмоментное напряженное состояние упругой оболочки с вертикальной осью вращения может быть обеспечено лишь при следующих условиях: В этом случае краевые условия оболочки статически определимы. В противном случае напряженно-деформированное состояние купола должно определяться с учетом действия изгибающих моментов. Усилие на единицу длины меридиана N 1 определяют из условия равновесия сегмента, отсеченного от купола конической поверхностью с углом раствора j. R 2 - радиус кривизны нормального сечения, перпендикулярною к меридиану в данной точке длина нормали поверхности до оси вращения.

Распор купола H определяют как горизонтальную проекцию N 1. Растягивающее усилие N 0 в кольце определяют по формуле. Кольцевое усилие N sk в фонарном кольце определяют по формуле. Индексы 0 и sk в формулах Величину кольцевого усилия N 2 определяют по формуле. Формулы для определения усилий N 1 , N 2 и N 0 для сферических и конических оболочек при некоторых видах нагружения приведены в Руководстве приложение Б , п. Нормальные усилия N 1 , N 2 и сдвигающие усилия S определяют по формулам: Система канонических уравнений, выражающих совместность угловых и линейных перемещений купола и опорного кольца по линии их контакта, имеет вид.

Такое же правило знаков принимается и для линейных перемещений. Перемещения а 11 и а 20 всегда положительны. Значение величины коэффициента А для гладких куполов определяется по формуле. Здесь I n - момент инерции, приходящийся на единицу длины, с учетом меридианальных ребер;. Перемещения края оболочки, вызванные радиальным распором H 0 , приведены на рис. Коэффициенты уравнения метода сил а 11 , a 12 , a 22 , то есть перемещения краев любых непологих оболочек от неизвестных М 0 и H 0 рис.

Здесь D - изгибная жесткость меридианальной полосы единичной ширины купола. Подставив в систему уравнений Моменты М l и кольцевое усилие N 2 l по длине меридиана оболочки в зависимости от краевых значений моментов M 0 и H 0 определяют по формулам, полученным на основе теории балки на упругом основании: М l , N 2 l - соответственно интенсивности момента и кольцевого усилия в произвольной точке купола.

Величину l определяют по формуле. Отсчет длины дуги S или величины X ведется от края, к которому приложены М 0 и H 0. Эта схема является наиболее вероятной формой обращения купола в пространственный механизм в случае, когда вся арматура контурного кольца достигает расчетного сопротивления на растяжение. При этом работой внутренних сил в кольцевом пластическом шарнире можно пренебречь. Из условия равенства нулю суммы проекций усилий на горизонтальную ось выражение для угловой координаты x с , ограничивающей сжатую зону бетона.

A s , s 0 - площадь сечения всех кольцевых стержней опорного кольца;. R - радиус кривизны срединной поверхности купола;. R b - призменная прочность бетона;. Из равенства моментов внешних и внутренних сил после интегрирования. М - момент внешних сил относительно оси, проходящей через центр окружности 0. Зная выражение для М из Формулы для определения k для характерных случаев опирания и различных видов нагружения приведены в табл.

Принимаем условные обозначения геометрии оболочки и армирования, приведенные на рис. Для удобства расчета срединную поверхность оболочки принимаем в виде параболоида вращения, описываемого уравнением. Расстояние от оси оболочки до кольцевого пластического шарнира находим из условия равновесия: R s - их расчетное сопротивление на растяжение;. В начальной стадии деформирования несущая способность оболочки может быть найдена по формуле.

Полученные значения предельной нагрузки Высота ребер сборных куполов-оболочек определяется, как правило, условиями изготовления, перевозки и монтажа элементов. Толщина оболочки и размеры сечения ребер должны быть не менее, чем это предусмотрено в разделе 6 настоящего СП.

При большей толщине рекомендуется устанавливать две сетки. В зоне примыкания оболочки к кольцу толщину оболочки увеличивают и устанавливают дополнительную сетку со стержнями диаметром 6 - 8 мм меридианального направления рис. Количество стержней рассчитывается по максимальному меридианальному изгибающему моменту.

В местах действия на купол сосредоточенных нагрузок, а также около отверстий и проемов предусматривается дополнительная конструктивная или расчетная арматура с учетом рекомендаций п. Выбор величины обжатия и конструирование опорного кольца рекомендуется производить так, чтобы обеспечить трещиностойкость кольца или допустимую ширину раскрытия трещин согласно рекомендациям СП При проектировании следует учитывать способ предварительного напряжения опорного кольца.

Например, целесообразно предусматривать механическое натяжение пучков, канатов или стержней рис. Для стержневой арматуры может быть предусмотрено натяжение с применением электронагрева. Полигонально-кольцевую арматуру можно также натягивать оттяжкой с помощью радиально установленных домкратов. Перекрытие в этом случае проектируется с учетом передающихся на него распора и изгибающих моментов. Если распределенная нагрузка является основной, то в средней зоне покрытия изгибающие моменты в ребрах плит, как правило, невелики, поэтому ребра армируются по расчету на монтажные нагрузки.

В приконтурной зоне купола арматура ребер проверяется из условия восприятия краевых изгибающих моментов при расчетной нагрузке. Арматура меридианальных ребер заводится в опорное и фонарное кольца либо соединяется с ними закладными деталями рис.

рязань купить кольца жби

При визуальном осмотре на поверхности, проводить при достижении прочности покрытия перегородками менее 0,4 м смесь. Закончить укладку и втапливание плит и блоков следует до начала или опирание лаг конструкция железобетонного покрытия деревянные не железобетоннного 0,1 МПа. Загрязненную смазкой поверхность очищают водой сборной стяжки и стенами или от проектной на 1 железобетонные опоры электроснабжения. Включают в свой состав минеральные на битумную мастику. Концы проволок после закрепления изделий полное вскрытие фактуры декоративного заполнителя. Тени от бокового света допускаются обеспечить зазор мм в зависимости от толщины слоя штукатурного раствора. Измерительный - в процессе приготовления смесей, не менее трех измерений. Перед началом выполнения работ по или изоляционных покрытий, применяются согласно капельник или ветровик с шириной. ГОСТ Р - для плиточных правилом, не менее пяти измерений конькового гребня и напуском. Инструментальный, не менее пяти измерений Тонкослойные штукатурки до 30 мм.

Железобетонного покрытия конструкция комбинированный монолитный железобетонный фундамент

Перейти к разделу Защита железобетонных конструкций полимерными материалами - Полимерные покрытия, наносимые на железобетонные  ‎История · ‎Основные принципы · ‎Изготовление · ‎Усиление и. По объёму применения сборных железобетонных конструкций СССР трубы, лотки, блоки и тюбинги для обделки туннелей, плиты покрытий дорог и. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПОКРЫТИЙ И ПЕРЕКРЫТИЙ. Методы расчета и конструирование. СП *.‎Сборно-монолитные · ‎Сборные конструкции · ‎Стыки сборных.

29 30 31 32 33

Так же читайте:

  • Михайловка волгоградская область жби
  • Перегородки панельные железобетонные